2. Визначення величини розрахункових навантажень

Дано:

Розрахунковий проліт - L_p = 44,2 м

Габарит моста - Г-18

Ширина смуг безпеки - 2х1,5 м

Кількість смуг - 4

Ширина проїзної частини - 4х3,75 м

Висота опори - 6,3 м.

Власна вага прольотної будови - 8200 кН.

І. Вертикальні навантаження

1) Постійні навантаження.

а) власна вага прогонової будови.

Нормативна вага прогонової будови

G_пр.б.n=8200 кН

Розрахункова вага прогонової будови:

?_пр.б.=G_пр.б.nг_f г_n

де г_f - коефіцієнт надійності за навантаженням, г_f = 1,1 (0,9) Значення г_f, зазначене в дужках, приймають у випадках, коли при невигідному сполучені навантажень збільшується їхній сумарний вплив на елементи конструкції. г_n - коефіцієнт надійності за відповідальність г_n =1

?_пр.б.1= G_пр.б.nг_{f 1}г_n = 8200•0,9•1=7380 кН.

?_пр.б.2= G_пр.б.nг_{f 2}г_n = 8200•0,9•1=9020 кН.

б) власна вага опори

Нормативна вага опори визначається за формулою:

G_oп.n. = V_oг,

де V_o - обєм опори, м³

г=25 кН/м³ - обємна вага бетону опори

V_o= 9,2•1,8•0,4+1/2•3,8•1•2+1,6•1•1,8+3,14•0,8²•5,2= 23,75 м³

G_oп.n.=23,75•25=593,75 кН

Розрахункова вага опори визначається за формулою:

?_oп. = G_oп.n.г_fг_n ,

де г_f = 1,1 (0,9) - коефіцієнт надійності за навантаженням; г_n =1 - коефіцієнт надійності за відповідальністю

?_oп.1.= G_oп.n.г_f1г_n =593,75•1,1•1=653,13 кН

?_oп.2.=G_{oп. n.}г_f2г_n=593,75•0,9•1=534,38 кН

2) Тимчасові навантаження.

а) виштовхувальна дія води при РМВ (див. схему опори - вихідні дані)

Нормативне значення виштовхувальної сили при РМВ становить:

N_в.n.=A_опН _РМВг_в ,

де A_оп - площа перерізу опори, м² Н _РМВ - висота води на РМВ, м

г_в - обємна вага води, кН/м³

A_оп=3,14•0,8²=2,01 м²

N_в.n.=2,01•0,5•10=10,05 кН

Розрахункове значення виштовхувальної сили:

N_в=N_в.n.г_f г_n

де г_f - коефіцієнт надійності за навантаженням, г_f = 1,1 (0,9)

г_n =1 - коефіцієнт надійності за відповідальністю

N_в1=N_в.n.г_f1г_n =10,05•1,1•1=11,06 кН

N_в2=N_в.n.г_f2 г_n=61,2•0,9•1=9,05 кН

б) Виштовхувальна дія води при РВВ ( див схему опори - вихідні дані)

Нормативне значення виштовхувальної сили при РВВ становить:

N_в.n.=A_опН _РВВг_в,

де A_оп-площа перерізу опори, м² Н _РВВ - висота води на РВВ, м

г_в - обємна вага води, кН/м³

N_в.n. =2,01•3,5•10=70,34 кН

Розрахункове значення виштовхувальної сили:

N_в=N_в.nг_fг_n,

де г_f - коефіцієнт надійності за навантаженням, г_f = 1,1 (0,9)

г_n =1 - коефіцієнт надійності за відповідальністю

N_в1=N_в.nг_f1г_n=70,34•1,1•1=77,37 кН

N_в2=N_в.nг_f2г_n=70,34•0,9•1=63,31 кН

3) Рухоме вертикальне навантаження

а) Максимальний згинальний момент вздовж моста (2 смуги АК на 1 прольоті)

Площа ліній впливу:

щ= 42,4•1=21,2

Коефіцієнт поперечної установки для тандему:

=

Коефіцієнт поперечної установки для смугового навантаження:

Знайдемо нормативне значення опорної реакції при даному завантаженні:

=P(

=2•150•(1+0,966)+1,6•15•22,1=1120,3 кН.

Розрахункове значення опорної реакції:

R=P(•]•

де - динамічний коефіцієнт;

- коефіцієнт надійності за навантаженням;

- коефіцієнт надійності за відповідальністю.

Нормативний перекидаючий момент вздовж моста становить:

де e - ексцентриситет - відстань від осі опорної частини до осі опори, м.

Розрахунковий перекидаючий момент вздовж моста становить:

M=Re=1494,66•0,275=411,03 кНм.

б) максимальний згинальний момент впоперек моста (2 смуги АК на 2 прольотах)

Площа ліній впливу:

щ=1/2•2•42,4•1=42,4 .

для тандему:

=

для смугового навантаження:

1,6.

Нормативне значення опорної реакції:

Розрахункове значення опорної реакції:

R=[щ•]=

кН.

Нормативний перекидаючий момент впоперек моста:

кНм.

Розрахунковий перекидаючий момент впоперек моста:

M=Re=2114,97•2,75=5816,17 кНм.

в) Максимальна вертикальна сила в місці обрізу фундаменту

(2 смуги АК на 2 прольотах)

Площа ліній впливу:

щ=2•1/2•42,4•1=42,4

для тандему:

=

для смугового навантаження:

1,6.

Нормативне значення опорної реакції:

щ=

Розрахункове значення опорної реакції:

R=[щ]

кН.

Нормативний і перекидаючий момент в данному випадку рівний нулю:

=0 кН•м

M= 0 кН•м.

г) Натовп з двох сторін на одному прольоті

Знайдемо рівномірно розподілене навантаження від натовпу на тротуари мостів:

1м=1,96 кН/м,

де b - ширина тротуару, м.

q - величина рівномірно розподіленого на тротуар навантаження, прийнята згідно з ДБН.

для тротуарів:

Нормативна величина опорної реакції:

де - площа лінії впливу, яка для даного випадку рівна щ =1/2•44,2•1=22,1

Розрахункова величина опорної реакції:

R=(1+

Нормативне значення перекидаючого моменту вздовж моста:

=

де e - ексцентриситет - відстань від осі опорної частини до осі опори, м.

Розрахункове значення перекидаючого моменту вздовж моста:

M=Re=99.72•0.325=32.41 кН/м.

д) Натовп з двох сторін на двох прольотах

Площа лінії впливу:

щ =2•1/2•44,2•1=44,2

для тротуарів:

Нормативна величина опорної реакції:

2•1,96•44,2=173,26 кН.

Розрахункова величина опорної реакції для данного випадку завантаження:

R=

Нормативне та розрахункове значення згинального моменту в даному випадку рівне нулю:

=0 кН•м

M= 0 кН•м.

II. Горизонтальні навантаження

1) Вітрове навантаження на прольотну будову в поперек моста при РВВ.

Нормативна величина інтенсивності тиску вітру на прогонову будову в поперек моста визначається за формулою:

нормативне значення середньої складової вітрового навантаження на висоті над поверхнею води або землі, кН/

- нормативне значення нулесаційної складової вітрового навантаження на висоті z, кН/

і в свою чергу визначаються за наступними формулами:

де нормативне значення вітрового тиску, що приймається згідно з СНиП 2.01.07 залежно від району будівництва, кПа;

k - коефіцієнт, що враховує зміну вітрового тиску на висоті і приймається згідно з СНиП 2.01.07 як для відкритої місцевості (тип А);

- аеродинамічний коефіцієнт лобового опору, який визначається за настановами обовязкового додатку P ДБН В.2.3-14:2006.

Де: - коефіцієнт динамічності;

- коефіцієнт пульсацій тиску вітру;

- коефіцієнт просторової кореляції пульсацій тиску для розрахункової поверхні споруди.

Район будівництва - Харківська область, тому 0,43 кПа (кН/.

Знайдемо висоту балки прогонової будови:

Точка прикладання вітрового навантаження на прольотну будову впоперек моста знаходиться на осі опори посередині висоти балки. Висота цієї точки відносна РВВ становить:

=+= 1,38+0,3+(6,3-3,5)=4,48 м.

Оскільки 4,48 м<5 м, то k=0,75.

Згідно з додатком P, аеродинамічний коефіцієнт лобового опору для прогонового опору для прогонової будови становить = 1,7. Тоді =0,43•0,75•1,7=0,548 кН/

Коефіцієнт динамічності знаходиться у припущенні, що конструкції, які розглядаються, у горизонтальній площині є динамічною системою з одним ступенем свободи (з нижчою частотою власних коливань , Гц) і його величина визначається за графіком, що наведений у 6.7 СНиП 2.01.07, у залежності від вказаного там параметра і логарифмічного декримента b=0,3 для залізобетонних конструкцій.

= .

де - коефіцієнт надійності за навантаженням; для вітрового навантаження =1,4.

- частота власних коливань, Гц. Приймаємо, що згідно з таблицею 8 пункту 68 СНиП 2.01/07.

== 0,026 .

Використовуючи графік, знаходимо, що при =0,026 і д=0,3 =1,4.

Добуток коефіцієнтів приймаємо рівним

=0,55-0,15, але не менше, ніж 0,3.

В цій формулі L - довжина прольоту або висота точки прикладання вітрового навантаження до конструкції відносно землі або розрахункового рівня води, м.

=0,55-0,15= 0,55-0,15•0,48.

=0,548•1,4•0,48=0,368 кН/

Тоді

=+=0,548+0,368=0,916 кН/.

Нормативну інтенсивність повного поперечного горизонтального вітрового навантаження на прогонову будову і опори слід приймати не менше від 0,59 кН/. (60 кгс/ при наявності тимчасового вертикального навантаження.

= 0,916 кН/>0,59 кН/

Нормативне значення зосередженої сили від дії вітру на прогонову будову.

=

де - площа, для якої враховуємо дію вітру на прогонову будову.

==2,76•44,2=121,99 ;

=0,916•2,76•(44,2+2•0,05)=112,00 кН;

Розрахункове значення зосередженої сили від дії вітру на прогонову будову впоперек моста на обрізі фундаменту:

==112,00•1,4=156,80 кН.

Знайдемо нормативний момент від дії вітру на прогонову будову впоперек моста на обрізі фундаменту:

=( )=112,0•(6,3+1,38+0,3)=893,76 кНм.

де - висота води на рівні високих вод, м.

Розрахунковий момент від дії вітру на прогонову будову впоперек моста на обрізі фундаменту становить:

156,80(6,3+1,38+0,3)=1251,26 кНм.

2) Вітрове навантаження на прольотну будову поперек моста при РМВ.

=

=•k•

=0,43 кН/ - для Харківської області.

Точка прикладання вітрового навантаження на прольотну будову впоперек моста знаходиться на осі опори посередині висоти балки. Висота цієї точки відносно РМВ становить:

=1,38+0,3+(6,3-0,5)=7,48 м,

де - висота балки, м.

- висота опорних частин, м; =0,3 м.

- висота води на рівні межних вод, м.

- висота опори, м; = 6,3м.

= 5 м - 0,75 5 м - 0,25

=10 м - 1,0 2,48 м - х

0,87

При =7,48 м k=0,87

Аеродинамічний коефіцієнт для прогонової будови рівний 1,7.

Тоді

W_m²=0,43•0,87•1,7=0,636 кН/м²

W_р²=W_m²озн

Коефіцієнт динамічності рівний о=1,4 і добуток коефіцієнтів зн=0,48

де - довжина прольоту, м.

Тоді

W_р²=0,636•1,4•0,48=0,427 кН/м²

W_n²= W_m²+ W_р²=0,636+0,427=1,063 кН/м²

W_n²- нормативна величина інтенсивності тиску вітру на прогонову будову впоперек моста.

Нормативне значення зосередженої сили становить:

F_w.n²= W_n²A_n=1,063•2,76•44,3=129,97 кH

Розрахункове значення зосередженої сили:

F_w²= F_w.n²г_f=129,97•1,4=186,58 кН

Нормативний момент в місці обрізу фундаменту:

M_w,n²= F_w.n²(H₁+H_pмв)=129,97(6,3+1,38+0,3)=1037,16 кНм

Розрахунковий момент в місці обрізу фундаменту:

M_w²= F_w²(H₁+H_pмв)=129,97(6,3+1,38+0,3)=1452,12 кНм

3) Вітрове навантаження на прольотну будову вздовж моста при РМВ

Горизонтальне поздовжнє вітрове навантаження вздовж моста для наскрізних прогонових будов слід приймати у розмірі 60%, а для прогонових будов з суцільними балками - 20% від відповідного повного поперечного вітрового навантаження. Оскільки балки, які розглядаються в даному курсовому проекті, є суцільними, то:

- нормативне значення зосередженої сили становить

F_w.n³=0,2•129,97=25,99 кН

- розрахункове значення зосередженої сили

F_w³=0,2•181,96=36,39 кН

- нормативний момент в місці обрізу фундаменту

M_w,n³=0,2•1037,16=207,43 кНм

- розрахунковий момент в місці обрізу фундаменту

M_w³=0,2•1452,12=290,42 кНм

4) Вітрове навантаження на опору поперек моста при РВВ

а) навантаження на пряму частину ригеля

Нормативна величина інтенсивності тиску вітру на ригель поперек моста:

W_n1⁴= W_m1⁴+ W_р1⁴

W_w²=w₀kc_w

w₀=0,43 кН/м²

Аеродинамічний коефіцієнт для ригеля рівний c_w=2,1

Тоді

W_w²=0,43•0,75•2,1=0,677 кН/м²

W_р²= W_m²•x •з•н

Коефіцієнт динамічності x =1,4 і зн=0,48

де L=Н₂ - висота від центра ваги ригеля до РВВ,м.

Н₂=h_on-H_р м

де h_р - висота ригеля, м.

Тоді

W_р²=0,677•1,4•0,48=0,455 кН/м²

W_n²=0,677+0,455=1,132 кН/м²

Нормативне значення зосередженої сили:

F_w.n⁽²⁾= W_n^2•А₂=1,16•0,4•1,8=0,82 кН,

де А₂ - площа перерізу ригеля (впоперек моста), м²

F_w.n⁽²⁾=1,14•г_f кН

Розрахункове значення зосередженої сили:

F_w⁽²⁾= F_w.n⁽²⁾• г_f=0,82•1,4=1,14 кН

Нормативний момент в місці обрізу фундаменту:

M_n⁽²⁾=(Н₂+Н_рвв)=0,82(2,9+3,5)=5,22 кНм

Нормативний момент в місці обрізу фундаменту:

M⁽²⁾=(Н₂+Н_рвв)=1,14(2,9+3,5)=7,30 кНм

б) навантаження на скісну частину ригеля

Нормативна величина інтенсивності тиску вітру на скісну частину ригеля:

W_n²= W_w²+ W_р²

W_w²=w₀kc_w

w₀=0,43 кН/м² - для Харківської області.

Аеродинамічний коефіцієнт для ригеля рівний c_w=2,1

Тоді

W_w²=0,43•0,75•2,1=0,677 кН/м²

W_р²= W_w⁽²⁾•x •з•н

Коефіцієнт динамічності x =1,4 і зн=0,48

Тоді

W_р²=0,677•1,4•0,48=0,455 кН/м²

W_n²=0,677+0,455=1,132 кН/м²

Нормативне значення зосередженої сили:

F_w.n⁽²⁾= W_n^2•А₂=1,132•1•1,8=2,04 кН,

де А₂ - площа перерізу ригеля (впоперек моста), м²

F_w.n⁽²⁾=1,14•г_f кН

Розрахунковее значення зосередженої сили:

F_w⁽²⁾= F_w.n⁽²⁾• г_f=2,04•1,4=2,85 кН

Нормативний момент в місці обрізу фундаменту:

M_n⁽²⁾=(Н₂+Н_рвв)=2,04(2,4+3,5)=12,04 кНм

Нормативний момент в місці обрізу фундаменту:

M⁽²⁾=(Н₂+Н_рвв) =2,85(2,4+3,5)=16,82 кНм

в) навантаження на тіло опори

Точка прикладання вітрового навантаження на тіло опори впоперек моста співпадає з центром ваги стовпа. Висота цієї точки відносно РВВ становить:

Н₃=h_on-H_рвв-h_р/2=6,3-0,85-3,5-0,8=1,15 м <5м, тому k=0,75

c_w=1,75 - аеродинамічний коефіцієнт для стовпа опори

W_w³=0,43•0,75•1,75=0,451 кН²

W_р³= W_w³• x •з•н

Коефіцієнт динамічності x =1,4 і зн=0,48

де L=Н₃ - висота від центра ваги стовпа опори до РВВ, м.

W_р³=0,564•1,4•0,48=0,379 кН/м²

W_n³=0,564+0,379=0,943 кН/м²

F_w.n⁽³⁾= W_n³•А₃

де А₃ - площа перерізу тіла опори (впоперек моста), м²

А₃=1,6•5,2=8,32 м²

F_w.n⁽³⁾=0,943•8,32=7,846 кН

F_w⁽³⁾= F_w.n⁽³⁾• г_f=7,846•1,4=10,984 кН

M_n⁽³⁾= (Н₃+Н_рвв)=7,846(0,85+3,5)=34,13 кНм

M⁽³⁾= F_w⁽³⁾•(H₃^`+H_pмв)=10,984(0,85+3,5)=47,78 кНм

Сумарні зусилля в місці обрізу фундаменту від дії вітрового навантаження на опору впоперек моста при РВВ становлять:

? F_w.n= F_w.n²⁺ F_w.n³⁺ F_w.n⁴=2,04+7,85+0,82=10,71 кН

? F_w= F_w²⁺ F_w³⁺ F_w⁴=2,85+10,98+1,14=14,97 кН

? M_n= M_n²+ M_n³+ M_n⁴=12,04+34,13+5,22=51,39 кНм

? M=М²+М³+М⁴=16,82+47,78+7,30=71,90 кНм

5) Вітрове навантаження на опору впоперек моста при РМВ

а) навантаження на скісну частину ригеля

w₀=0,43 кН/м²

Н₂^`= h_on-h_р/2- Н_рмв=6,3-1,8/2-0,5=4,9 м <5м , тому k=0,75

2,1- для ригеля

=0,43•0,75•2,1=0,68 кН/

1,4 і =0,48

==0,68•1,4•0,48=0,46 кН/

=0,68+0,46=1,14 кН/

=

=

•()=2,05•(5,2+0,5)=11,69 кН•м.

)=2,87•(5,2+0,5)=16,36 кН•м.

б) навантаження на тіло опори

0,43 кН/ 1,75

=--=6,3-1,4-2,35-0,5=2,05 м<5 м, тому k=0,75

0,43•0,75•1,4=0,564 кН/

1,4 і =0,48

=0,564•1,4•0,48=0,379 кН/

=0,564+0,379=0,943кН/

=

= =7,85•1.4=10,98 кН

•()=7,85•(2,35+0,5)=22,37 кНм.

)= 10,98•(2,35+0,5)=31,29 кНм.

в) навантаження на ригель (пряма частина)

0,43•0,75•2,1=0,677 кН/

=0,677•1,4•0,48=0,455 кН/

=0,677+0,455=1,132 кН/

=

= =0,81•1,4=1,14 кН

•()=0,81•(5,9+0,5)=5,18 кНм.

)= 1,14•(5,9+0,5)=7,30 кН•м.

Сумарні зусилля в місці обрізу фундаменту від дії вітрового навантаження на опору в поперек моста при РВМ становлять:

У=

У

У =16,36+31,29+5,18=31,05 кНм.

6) Вітрове навантаження на опору вздовж моста при РМВ.

Рівне вітровому навантаженню на опору впоперек моста при РМВ за ДБН В.2.3-14:2006, ст.47.

7) Льодове навантаження:

а)при найвищому рівні льодоходу (РМВ)

Нормативне навантаження від крижаних полів , що рухаються на опори мостів з вертикальною передньою гранню:

-при прорізанні опорою льоду

F⁽¹⁾_Л,П= ?₁•R_z3•bt

де ?₁-коефіціент форми; для многокутника,?₁=0,9

R_Z3 - опір льоду роздроблено, кПа; визначається за формулою:

R_Z3=K_П •R_ZП=1•735=735 кПа

де К_п - кліматичний коефіцієнт, який для України рівний 1;

R_ZП -границя міцності льоду на роздроблення із урахуванням місцевого зминання у початковій станції льодоходу (PMB); R_ZП =735 кПа;

F⁽¹⁾_Л,П =0,9•735•1,6•0,4=423,36 кН.

-при зупинці крижаного поля опору

F⁽²⁾_Л,П=1,253Vt=1,253•1•0,4•=1230,84кН,

де А-площа крижаного поля, м²

А=1,75l²=1,75•44,2²=3418,87 м²

Розрахункове навантаження:

-при прорізанні опорою льоду

F⁽¹⁾_Л= F⁽¹⁾_Л,П • г = 423,36•1,2=508,03 кН

де г - коефіціент надійності для льодового навантаження.

-при зупинці крижаного поля опорою

F⁽²⁾_Л= F⁽²⁾_Л,П• г= 1230,84•1,2= 1477,01 кН,

Нормативний згинальний момент :

-при прорізанні опорою льоду

M⁽¹⁾_П = C₁• F⁽¹⁾_Л,П

де C₁ -відстань від землі до точки прикладання рівнодійної льодового навантаження ,м.

M⁽¹⁾_П =0,38•423,36 =160,88 кНм.

-при зупинці крижаного поля опорою

M⁽²⁾_П = C₂• F⁽²⁾_Л,П=0,38•1230,84=467,72 кНм

Розрахунковий згинальний момент:

- при прорізанні опорою льоду

М¹=C₂•F₁¹=0,38•508,03=193,05 кН•м

- при зупинці крижаного поля опорою

М²=C₂•F₁²=0,38•1477,01=561,26 кН•м

б)при найвищому рівні льодоходу (РВВ)

Нормативне навантаження від крижаних полів , що рухаються на опори мостів з вертикальною передньою гранню:

-при прорізанні опорою льоду

F⁽¹⁾_Л,П= ?₁•R_z3•bt

де ?₁-коефіціент форми; для многокутника, ?₁=0,9

R_Z3 - опір льоду роздроблено, кПа; визначається за формулою:

R_Z3=K_П •R_ZП=1•441=441 кПа

де К_п - кліматичний коефіцієнт, який для України рівний 1;

R_ZП -границя міцності льоду на роздроблення із урахуванням місцевого зминання у початковій станції льодоходу (PMB); R_ZП =441 кПа;

F⁽¹⁾_Л,П =0,9•441•1,6•0,4=254,02 кН.

-при зупинці крижаного поля опору

F⁽²⁾_Л,П=1,253Vt=1,253•1•0,4•=1230,84кН,

Розрахункове навантаження:

-при прорізанні опорою льоду

F⁽¹⁾_Л= F⁽¹⁾_Л,П • г = 254,02•1,2= 304,82 кН

де г - коефіціент надійності для льодового навантаження.

-при зупинці крижаного поля опорою

F⁽²⁾_Л= F⁽²⁾_Л,П• г= 953,40•1,2= 1144,08 кН,

Нормативний згинальний момент :

-при прорізанні опорою льоду

M⁽¹⁾_П = C₂• F⁽¹⁾_Л,П

де C₂ -відстань від землі до точки прикладання рівнодійної льодового навантаження ,м.

M⁽¹⁾_П =3,38•254,02 =858,59 кНм.

-при зупинці крижаного поля опорою

M⁽²⁾_П = C₂• F⁽²⁾_Л,П=3,38•953,40=3222,49 кНм

Розрахунковий згинальний момент:

- при прорізанні опорою льоду

М¹=C₂•F₁¹=3,38•304,82=1030,29 кН•м

- при зупинці крижаного поля опорою

М²=C₂•F₁²=3,38•1144,08=3866,99 кН•м

9) Гальмівна сила.

Гальмівна сила становить 50% від нормативного тимчасового вертикального навантаження АК на проліт моста(рівна двом опорним реакціям), але не менше, ніж 8 К і не більше 25 К.

К=15 кН/м

Коефіцієнт поперечного розподілу для смугового навантаження:

КПУ н =1•(з₁+з₂)/2=(1+1)/2=1

Знайдемо нормативне значення опорної реакції:

Rn= КПУ•q•щ==1•15•0,5•44,2•1=331,5 кН

Повна величина гальмівного навантаження (нормативна):

Fг.н.=0,5 Gн=0,5•2 Rn= Rn=331,5 кН

де Gн - нормативне тимчасове вертикальне навантаження АК на проліт моста; Gн=2 Rn

8 К= 120 кН/м<331,5кН<25 К=375 кН/м

Кінцеве приймаємо Fг.н=331,5кН

Розрахункове значення гальмівного навантаження:

Fг= Fг.н• ?=331,5•1,15=381,22 кН

де ? - коефіцієнт надійності для гальмівного навантаження.

Нормативний згинальний момент:

М_г.н= F_г.н•С

Вважаємо, що рівнодійна гальмівної сили прикладена в центрі опорних частин. Тоді с - відстань від центра опорних частин до обрізу фундаменту, м: с=6,45 м

М_г.н= F_г.н•с=331,5•6,45=2138,18 кН•м,

Розрахунковий згинальний момент:

Мг= Мг.н• ?=2138,18•1,15=2158,90 кН•м

Таблица 1