5.5.2 Расчет прочности сечений, наклонных к продольной оси
На первой промежуточной опоре Q = 89,9 кН. Диаметр поперечных стержней устанавливается из условия сварки с продольными стержнями
dsw = ds / (3-4) = 14 / 3 ? 5,
принято dsw = 6 мм класса А400 (A-III)
Asw = 28,3 мм2.
Rsw = 285 МПа.
Число каркасов - 2.
Тогда Asw = 2 28,3 = 56,6 мм2.
Шаг поперечных стержней в приопорных участках по конструктивным условиям
s = h / 2 = 400 / 2 = 200 мм, но не более 150 мм.
Для всех приопорных участков у промежуточных и крайних опор балки принимаем шаг s = 150 мм. В средней части пролета второстепенных балок шаг поперечных стержней s = 3h / 4 = 3 400 / 4 = 300 мм, принимаем 300 мм.
Интенсивность усилия в поперечной арматуре:
qsw = Rsw Asw / s = 285 56,6 / 150 = 107,5 Н/мм.
Коэффициент влияния свесов сжатой полки:
f = 0,75 (3 hf) hf/ (bh0) = 0,75 3 80 80 / (200 365) = 0,2 0,5.
Минимальное усилие, воспринимаемое бетоном:
Й и ьшт = и3 (1 + а ) и2 К ие и р щ = 0б6 1б2 0б9 1б05 200 365 = 49 669 Н
Условие
qsw = 107,5 Н/мм Q b min / (2h0) = 49,669 103 / (2 365) = 68 Н/мм
удовлетворяется.
Проверяем требование
ы ьфч = и4 и2 К ие и рщ2 . Й ьфч ыб
1,5 0,9 1,05 200 365 2 / 89 900 = 420 мм > s = 150 мм - следовательно, принятый шаг соответствует конструктивным требованиям СНиП.
При расчете прочности наклонного сечения вычисляются:
М b = b2 (1 + f ) b2 R bt b h o2 = 2 1,2 0,9 1,05 200 365 2 =
= 604,3 10 5 Н мм;
q 1 = g + v / 2 = 6,4 + 18,4 / 2 = 15,6 кН/м < 0,56 qsw = 0,56 107,5 = 60,2
кН/м.
Проекция наклонной трещины:
С = (М b / q 1)1/2 = (604,3 10 5 / 15,6)1/2 = 1968 мм > 3,33 h0 = 3,33 365 =
= 1216 мм, принимаем С = 1216 мм.
Усилие, воспринимаемое бетоном:
Й и = М и . С = 604б3 10 5 . 1216 = 49 696 Н Ю Й и ьшт = 49 669 Ню
Поперечная сила в вершине наклонного сечения:
Q = Q max - q 1 C = 89 900 - 15,6 1 216 = 70 930 Н.
Длина проекции расчетного наклонного сечения:
С 0 = (М b / q sw)1/2 = (604,3 10 5 / 107,5)1/2 = 750 мм > 2h0 = 2 365 = 730
мм.
Принимаем С 0 = 730 мм.
Усилие, воспринимаемое поперечной арматурой:
Q sw = qsw С 0 = 107,5 730 = 78 475 Н.
Условие прочности Q b + Q sw = 49 696 + 78 475 = 128 171 > Q = 70 930 Н обеспечивается.
- 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
- 2. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
- 4. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ БАЛОЧНОЙ МОНОЛИТНОЙ ПЛИТЫ
- 4.1 Расчетные пролеты плиты и нагрузки
- 4.2 Расчетная схема и варианты загружения балочной плиты
- 4.3 Определение расчетных усилий в многопролетной неразрезной балке с использованием ПВК Structure CAD
- 4.4 Характеристики прочности бетона и арматуры
- 4.5 Определение высоты сечения плиты
- 4.6 Подбор арматуры
- 5. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МНОГОПРОЛЕТНОЙ ВТОРОСТЕПЕННОЙ БАЛКИ
- 5.1 Расчетные пролеты и нагрузка на балку
- 5.3 Характеристики прочности бетона и арматуры
- 5.4 Определение высоты сечения балки
- 5.5 Расчет прочности сечений второстепенной балки
- 5.5.1 Расчет прочности сечений, нормальных к продольной оси
- 5.5.2 Расчет прочности сечений, наклонных к продольной оси
- 5.6 Построение эпюры материалов
- ЛИТЕРАТУРА
- Конструктивные решения перекрытий по железобетонным балкам.
- 1 Расчёт и конструирование междуэтажного ребристого перекрытия в монолитном железобетоне
- 1. Разработка конструктивной схемы монолитного ребристого перекрытия
- 63. Ригель, плиты перекрытий и покрытий многоэтажных промышленных зданий
- 3. Железобетонные конструкции многоэтажных промышленных и гражданских зданий
- 5. Порядок расчета ребристой монолитной плиты перекрытия с балочными плитами.
- «Расчет монолитной плиты перекрытия»
- Проектирование монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами
- 1.3 Унификация конструктивных схем многоэтажных промышленных зданий
- Тема 16. Ребристые монолитные перекрытия. Конструирование неразрезных плит