3.1.2 Сбор нагрузки на монолитную плиту перекрытия

Таблица 3.1 - Нагрузка на 1м2 монолитной плиты, кН/м2

Определяем нагрузки на 1 погонный метр плиты при номинальной ширине 1,174 м:

а) Нормативные: постоянная gn=gnтабл.·b=4,33·1,174=5,08 кН/м

полная временная рn=pnтабл.·b=2,0·1,174=2,35 кН/м

полная qn = gn + pn = 5,08+2,35 = 7,43 кН/м

б) Расчётные: постоянная g=gтабл.·b=4,875·1,174=5,72 кН/м

полная временная р=pтабл.·b=2,4·1,174=2,82 кН/м

полная q = g + p = 5,72+2,82 = 8,54 кН/м

Расчет прочности нормальных сечений

Расчет плиты выполняем как балочной конструкции по схеме с шарнирным опиранием.

Определяем максимальный момент в пролете:

,кНм, (3.1)

где l0=l-2с - расчетный пролет

с=100 мм -ширина площадки опирания на кирпичную стену

l0=4780-2·100=4580 мм

кНм

Рисунок 3.1 - Расчетная схема плиты

Определим коэффициент бm:

, (3.2)

где Rb=8.5 МПа - расчетное сопротивление бетона сжатию;

h0=h-a=150-15=135 мм - рабочая высота сечения;

где а=15 мм - толщина защитного слоя.

, бR=0,390,

0,123<0,390, условие выполняется, разрушение произойдет по растянутой зоне бетона.

Площадь рабочей арматуры:

,м2, (3.3)

м2

Подбираем арматуру 12Ш8 А400 с шагом 100 мм см2

Расчет прочности наклонных сечений

В сплошных плитах независимо от высоты допускается поперечную арматуру не устанавливать при выполнении условия:

, Н, (3.4)

где правая часть принимается не более 2,5Rbt•b•h0 и не менее цb2(1+цn+цf)•Rbt•b•h0,

Q=, кН, (3.5)

Q= кН.

цb2=2 -коэффициент, зависящий от вида бетона;

цn=0 - коэффициент, учитывающий наличие силы предварительного обжатия в преднапряженных конструкциях, в данном случае плита выполняется без предварительного натяжения арматуры;

цf=0 - учитывает форму таврового сечения в монолитных плитах, в данном случае не учитывается, т.к. сечение прямоугольной формы.

2,5Rbt•b•h0=2,5•0,9•106•1,174•0,135=0,36•106H>0,14•106H

цb2(1+цn+цf)•Rbt•b•h0=0,6(1+0+0)0,9•106•1,174•0,135=0,08•106H<0,14•106H

Условие выполняется, соответственно поперечную арматуру устанавливаем по конструктивным требованиям.

Принимаем стержни Ш5В500 с шагом 100 мм см2

Расчет по второй группе предельных состояний

Проверяем условие образования трещин Мn?Мcrc.

Мn= , кН·м, (3.6)

Мn= кН·м

Момент образования трещин равен:

,кН·м, (3.7)

где - момент от предварительного напряжения железобетонного элемента, в монолитных участках он отсутствует;

кПа.

Для определения пластического момента сопротивления сечения находим момент инерции бетонного сечения:

м4 , (3.8)

м4

Площадь приведенного сечения:

,м2 , (3.9)

м2

Коэффициент приведения:

, (3.10)

Приведенный статический момент сечения относительно нижней грани:

, (3.11)

где а=0,015 м

, (3.12)

, м, (3.13)

м

ys=y0-a , м, (3.14)

ys= 0.075-0.015=0.06 м

; , м, (3.15)

Приведенный момент сопротивления:

, м3 , (3.16)

м3

Пластический момент сопротивления:

, м3 , (3.17)

м3

Момент трещинообразования равен: >

Условие выполняется, трещин в растянутой зоне не образуется.

Расчет по деформациям

На участке без трещин прогиб складывается из - прогиба от кратковременной (полной) нагрузки, - прогиба от длительной составляющей.

Полный прогиб равен:

f=f1+f2<[f] (3.18)

[f]=1/200l0=4.58/200=0.023 м.

, м, (3.19)

м

, м, (3.20)

м

f=0,00015+0,00024=0,00039 м < 0,023 м, условие выполняется.

Схему плиты П-8 и разрез плиты см. лист 3 графической части.

На рисунке 3.2 показаны размеры монтажной петли.

здание строительный плита стена

Рисунок 3.2 - Монтажные петли плиты М-8